4 A kezelő létesítmények számítása
4.1 A tisztítótelepekbe jutó szennyvíz áramlásának és egyenetlenségi együtthatójának meghatározása
A tisztító létesítmények áteresztőképességét az SNiP 2.04.03-85 képletekkel számítjuk ki, figyelembe véve a bejövő szennyvíz jellemzőit:
az átlagos napi szennyvízhozam 4000 m 3 /nap, a maximális napi szennyvízhozam 4500 m 3 /nap, az óránkénti egyenetlenségi együttható 1,9.
Az átlagos napi vízhozam 4000 m 3 /nap. Ezután az átlagos óránkénti fogyasztás
ahol Q átlagos napi fogyasztás,
A maximális óránkénti fogyasztás lesz
Q max = q átl. K h.max (6)
ahol K h max a szabványok szerint elfogadott maximális óránkénti egyenetlenségi együttható
K h. max =1,3·1,8=2,34
A napi egyenetlenség maximális együtthatója
Nappal max = 1,1.
Ezután a maximális napi fogyasztás
Q nap.max =4000·1,1=4400 m 3 /nap.
Maximális óránkénti fogyasztás
.
4.2 Lakott terület és helyi ipar (sajtgyár) szennyvízhozamának meghatározása
A sajtüzem tervezett kapacitása 210 tonna/nap. A sajtüzem napi szennyvízáramlását a napi 150 tonna tejfeldolgozásnak megfelelő tényleges kapacitás határozza meg.
A normál szennyvízfelhasználás 4,6 m 3 1 tonna feldolgozott tejre. Ekkor a sajtüzem szennyvíz napi fogyasztása az
Q napi fésű =150·4,6=690 m 3 /nap.
A szennyvízszennyező anyagok koncentrációja (BOD összesített) a sajtüzemben 2400 mg/l. A sajtüzemből a szennyvíztisztítóba jutó szennyező anyagok mennyisége lesz
BOD teljes kombináció = 2400 690 = 1656 g/nap.
A lakott területről származó szennyvízhozam a szennyvíztisztító telepre belépő maximális napi áramlási sebesség és a sajtüzemből származó napi szennyvízáramlás különbségeként határozható meg.
Q nap max – Q napi fésű =4400-690=3710 m 3 /nap.
A szabványok szerint egy személytől származó szennyezés mennyisége BOI összesen = 75 g/nap. A település lakosainak száma 16 000 fő.
A szennyezés teljes mennyisége
BOD összhegység =75·16000=1200 g/nap.
Határozzuk meg a háztartási és ipari szennyvíz keverékének szennyezettségének mértékét
BOD teljes cm. =(1656+1200)/4400=649 mg/l.
4.3 Homokfogók és homokpárnák számítása
A homokfogók a szennyvízben található ásványi szennyeződések (elsősorban homok) visszatartására szolgálnak, hogy elkerüljék azok ülepítő tartályokban való kiválását a szerves szennyeződésekkel együtt, ami jelentős nehézségeket okozhat az ülepítő tartályokból az iszap eltávolításában és további víztelenítésében.
Lefolyásunkhoz egy körkörös vízmozgású homokfogót számítunk ki, az 1. ábrán látható módon.
1 – hidraulikus felvonó; 2 – csővezeték a lebegő szennyeződések eltávolítására
1. ábra - homokcsapda körkörös vízmozgással
A víz mozgása egy gyűrűs tálca mentén történik. A lehullott homok a repedéseken keresztül jut be a kúpos részbe, ahonnan egy hidraulikus lift időszakosan kiszivattyúzza.
A tisztítótelepre belépő szennyvíz átlagos napi vízhozama 4000 m 3 /nap.
A másodlagos áramlási sebességet q avg.sec, m 3 /s, a képlet határozza meg
q avg.sec =, (7)
q avg.sec = 
(m 3 /s)
A teljes vízelvezetés egyenetlenségi együtthatója 1,73, ezért a tisztítótelepbe belépő szennyvíz maximális számított áramlási sebessége egyenlő
q max .s = 0,046 · 1,73 = 0,08 m 3 / s = 288 m 3 / h.
A homokfogó hosszát a 17-es képlet segítségével határozzuk meg
Ls= 
(8)
ahol Ks a 27. táblázat szerint elfogadott együttható, Ks=1,7;
Hs a homokfogó becsült mélysége, m;
Vs a szennyvíz mozgási sebessége, m/s, a 28. táblázat szerint;
Uo a hidraulikus homokméret, mm/s, a visszatartott homokszemcsék szükséges átmérőjétől függően.
Ls = 
m
Az egyik homokfogó gyűrű alakú tálcájának nyitott keresztmetszetének becsült területét a 2.14 képlet segítségével találjuk meg
, (9)
ahol qmax. c - maximális tervezett szennyvíz áramlási sebesség 0,08 m 3 /s;
V a víz mozgásának átlagos sebessége 0,3;
n – ágak száma.
m 2
Meghatározzuk egy homokfogó becsült termelékenységét
Kiszámolom egy ipari vállalkozás zuhany-szennyvíz költségeit:
Átlagos napi Q zuhanyozási nap = (40N 5 + 60N 6)/1000, m 3 / nap, (4.12)
Óra minden műszak után Q zuhany óra = (40N 7 + 60N 8)/1000, m 3 / h, (4.13)
Második q zuhany mp = (40N 7 + 60N 8)/45 * 60, l/s, (4,14)
ahol N 5, N 6 a napi zuhanyozók száma 40 literes hűtőházakban, illetve 60 literes melegüzletek vízelvezetési aránya mellett;
N 7, N 8 – a zuhanyozók száma műszakonként maximális vízelvezetéssel a hideg és meleg üzletekben.
Q zuhanynap = (40 * 76,8 + 60 * 104,5)/1000 = 9,34 m 3 /nap,
Q zuhany óra = (40 * 48 + 60 * 66,5)/1000 = 5,91 m 3 /h,
q zuhany mp = (40 * 48 + 60 * 66,5)/45 * 60 = 2,19 l/s.
Töltse ki a 4-es űrlapot.
A 4. űrlap helyes kitöltése esetén a háztartási szennyvíz második felhasználásának (4.11) képlettel számított értékének meg kell egyeznie a 7. oszlop legnagyobb kiadásainak összegével;
q élettartam max = 0,43 l/s és (0,16 + 0,27) = 0,43 l/s.
A zuhanylefolyók második áramlási sebességének értéke (4,14) pedig az utolsó oszlop legmagasabb költségeinek összege;
q zuhany sec = 2,19 l/s és (0,71 + 1,48) = 2,19 l/s.
Meghatározom egy ipari vállalkozás becsült fogyasztását:
q n = q ipari + q élettartam max + q zuhany mp, l/s,
q n = 50,3 + 0,43 + 2,19 = 52,92 l/s.
Költségszámítás a telephelyeken.
A vízelvezető hálózatot tervezési szakaszokra osztom, és a hálózat minden csomópontjához (kútjához) számot rendelek. Ezután kitöltöm az 5. űrlap 1-4 oszlopát.
Az áramlási sebességet minden tervezési helyen a következő képlettel határozom meg:
q cit = (q n + q oldal + q mp)K gen . max + q sor, l/s, (4.16)
ahol q n az útvonal mentén elhelyezkedő lakóépületekből a tervezési területre belépő áramlási sebesség;
q oldal – oldal, az oldalsó csatlakozásokból jön
q mp – tranzit, a felvízi szakaszokról érkezik, és értéke megegyezik az előző szakaszok teljes átlagos áramlási sebességével;
q сср – koncentrált áramlás köz- és önkormányzati épületekből, valamint a tervezési hely felett található ipari vállalkozásokból;
Kgen. max – általános maximális egyenetlenségi együttható.
Az átlagköltségek értékét (5. űrlap 5-7. oszlopa) a korábban kitöltött 1. űrlapról veszem. A teljes költség (8. oszlop) megegyezik a telephelyi utazási, oldalirányú és tranzitköltségek összegével. Ellenőrizheted teljes fogyasztás(8. oszlopból) egyenlőnek kell lennie a területenkénti átlagos áramlási sebességgel (1. űrlap, 3. oszlop).
Az egyenetlenségi együttható meghatározásához sima grafikont készítek az együttható érték változásairól az átlagos szennyvízhozam függvényében. A grafikon pontjait a táblázatból veszem ki. 4.5. Az 5 l/s-nál kisebb átlagos áramlási sebességeknél a becsült költségeket az SNiP 2.04.01-85 szerint határozzák meg. Az 5 l/s-nál kisebb áramlási sebességű területek teljes maximális egyenetlenségi együtthatója 2,5 lesz.
A szerkesztett grafikonból meghatározott teljes maximális egyenetlenségi együttható értékeit az 5. űrlap 9. oszlopába kell beírni.
4.5. táblázat
A háztartási vízbefolyás általános egyenetlenségi együtthatói.
Megszorzom a 8. és 9. oszlopban szereplő értékeket, és megkapom a negyedév becsült költségét. A 11. és 12. oszlop koncentrált költségeket tartalmaz, amelyek besorolhatók oldalsó (a telephely elejére irányuló költségek) vagy tranzit (költségek az upstream épületektől) kategóriába. A koncentrált kiadások is ellenőrizhetők, összegük megegyezik a 2. űrlapról számított második kiadással.
Az utolsó oszlopban összefoglalom a 10, 11, 12 oszlopok értékeit.
Grafikon az egyenetlenségi együttható meghatározásához (milliméterpapíron van). Később távolítsa el ezt a lapot, az oldalszámozáshoz szükséges.
| számú telek. | A vízelvezető területek kódjai és a hálózati szakaszok száma | Átlagfogyasztás, l/s | Összességében maximális egyenetlenségi együttható | Becsült áramlási sebesség, l/s | ||||||||
| Mély üvöltés | Oldal | Tranzit | Utazó | Oldal | Tranzit | Tábornok | A negyedből | Sűrített | Teljes | |||
| Oldal | Tranzit | |||||||||||
| 1-2 | - | - | 3,96 | - | - | 3,96 | 2,5 | 9,9 | 0,26 | - | 10,16 | |
| 2-3 | - | 1-2 | 4,13 | - | 3,96 | 8,09 | 2,16 | 17,47 | 2,23 | 0,26 | 19,96 | |
| 3-4 | - | 2-3 | 3,17 | - | 8,09 | 11,26 | 2,05 | 23,08 | 0,33 | 2,49 | 25,9 | |
| 4-5 | - | 3-4 | 3,49 | - | 11,26 | 14,75 | 1,94 | 28,62 | 1,4 | 2,82 | 32,84 | |
| 6-7 | - | - | 0,80 | - | - | 0,80 | 2,5 | 2,0 | - | - | 2,0 | |
| 7-8 | - | 6-7 | 3,58 | - | 0,80 | 4,38 | 2,5 | 10,95 | 0,37 | - | 11,32 | |
| 8-9 | - | - | 7-8 | - | - | 4,38 | 4,38 | 2,5 | 10,95 | - | 0,37 | 11,32 |
| 9-14 | 8-9 | - | 1,33 | 4,38 | - | 5,71 | 2,42 | 13,82 | - | 0,37 | 14,19 | |
| 12-13 | - | - | 1,96 | - | - | 1,96 | 2,5 | 4,9 | - | - | 4,9 | |
| 13-14 | - | 12-13 | 0,90 | - | 1,96 | 2,86 | 2,5 | 7,15 | - | - | 7,15 | |
| 14-15 | 9-14 | 13-14 | 1,44 | 5,71 | 2,86 | 10,01 | 2,1 | 21,02 | - | 0,37 | 21,39 | |
| 10-15 | - | - | 3,05 | - | - | 3,05 | 2,5 | 7,63 | 0,33 | - | 7,96 | |
| 15-16 | - | 10-15 | 14-15 | - | 3,05 | 10,01 | 13,06 | 2,0 | 26,12 | - | 0,7 | 26,82 |
| 11-16 | - | - | 1,13 | - | - | 1,13 | 2,5 | 2,83 | - | - | 2,83 | |
| 16-21 | 15-16 | 11-16 | 0,81 | 13,06 | 1,13 | 15,0 | 1,96 | 29,4 | - | 0,7 | 30,1 | |
| 21-26 | - | 16-21 | 4,01 | - | 15,0 | 19,01 | 1,90 | 36,12 | - | 0,7 | 36,82 | |
| 20-25 | - | - | 2,39 | - | - | 2,39 | 2,5 | 5,98 | 2,23 | - | 8,21 | |
| 28-25 | - | - | 2,44 | - | - | 2,44 | 2,5 | 6,1 | 0,26 | - | 6,36 | |
| 25-26 | - | 28-25 20-25 | - | - | 2,44 2,39 | - | 4,83 | 2,5 | 12,08 | - | 2,49 | 14,57 |
| 26-27 | 25-26 | 21-26 | 2,60 | 4,83 | 19,01 | 26,44 | 1,6 | 42,3 | 0,33 | 3,19 | 45,82 | |
| 5-27 | - | 4-5 | - | - | 14,75 | - | 14,75 | 1,96 | 28,91 | - | 4,22 | 33,13 |
| 27-34 | 5-27 | 26-27 | 2,67 | 14,75 | 26,44 | 43,86 | 1,71 | 75,0 | - | 7,74 | 82,74 | |
| 30-29 | - | - | 2,44 | - | - | 2,44 | 2,5 | 6,1 | 1,28 | - | 7,38 | |
| 29-34 | - | 30-29 | - | - | 2,44 | - | 2,44 | 2,5 | 6,1 | - | 1,28 | 7,38 |
| 33-34 | - | - | 2,39 | - | - | 2,39 | 2,5 | 5,98 | - | - | 5,98 | |
| 34-35 | 33-34 29-34 | 27-34 | 3,92 | 2,39 2,44 | 43,86 | 52,61 | 1,68 | 88,38 | 0,37 | 9,02 | 97,77 | |
| 35-36 | - | 34-35 | - | - | 52,61 | - | 52,61 | 1,68 | 88,38 | - | 9,39 | 97,77 |
| 36-37 | - | 35-36 | 3,92 | - | 52,61 | 56,53 | 1,66 | 93,84 | 7,78 | 9,39 | 111,01 | |
| 37-38 | - | 36-37 | - | - | 56,53 | - | 56,53 | 1,66 | 93,84 | 52,92 | 17,17 | 163,93 |
| 38-40 | - | 37-38 | 2,87 | - | 56,53 | 59,4 | 1,62 | 96,23 | 0,26 | 70,09 | 166,58 | |
| 19-18 | - | - | 2,39 | - | - | 2,39 | 2,5 | 5,98 | - | - | 5,98 | |
| 18-24 | 19-18 | - | 2,44 | 2,39 | - | 4,83 | 2,5 | 12,08 | 0,40 | - | 12,48 | |
| 24-23 | - | 18-24 | - | - | 4,83 | - | 4,83 | 2,5 | 12,08 | - | 0,40 | 12,48 |
| 17-22 | 23,17 | - | - | 3,12 2,57 | - | - | 5,69 | 2,42 | 13,77 | 8,11 | - | 21,88 |
| 22-23 | - | 17-22 | 2,78 | - | 5,69 | 8,47 | 2,19 | 18,55 | 1,4 | 8,11 | 28,06 | |
| 23-31 | 13, 12 | 24-23 | 22-23 | 5,3 1,80 | 4,83 | 8,47 | 20,4 | 1,88 | 38,35 | 2,23 | 9,91 | 50,49 |
| 32-31 | - | - | 2,07 | - | - | 2,07 | 2,5 | 5,18 | - | - | 5,18 | |
| 31-39 | - | 32-31 23-31 | - | - | 2,07 20,4 | - | 22,47 | 1,85 | 41,57 | - | 12,14 | 53,71 |
| 39-40 | - | 31-39 | - | - | 22,47 | - | 22,47 | 1,85 | 41,57 | - | 12,14 | 53,71 |
| 40-GNS | - | 39-40 | 38-40 | - | 22,47 | 59,4 | 81,87 | 1,62 | 132,63 | - | 82,49 | 215,12 |
Háztartási hálózatok hidraulikus számítása és magaslati tervezése.
A becsült költségek meghatározása után a vízelvezető hálózat tervezésének következő lépése a hidraulikai számítás és a magassági tervezés. Hidraulikus számítás A hálózat a csővezeték átmérőjének és lejtésének szakaszonkénti kiválasztásából áll, hogy a csővezeték sebessége és töltési értékei megfeleljenek az SNiP 2.04.03-85 követelményeinek. Magas kialakítás hálózat a hálózati profil kialakításához szükséges számításokból, valamint az utcahálózat minimális értékének meghatározásából áll. A hidraulikus hálózat kiszámításakor Lukin táblázatait használom.
A hidraulikus számítások és a magasság követelményei
Háztartási hálózat tervezése.
A hidraulikus számítások elvégzésekor a következő követelményeket alkalmazom:
1. A szakasz teljes számított áramlási sebessége az elejére megy, és nem változik a hossza mentén.
2. A tervezési szakaszon a csővezetékben a mozgás nyomásmentes és egyenletes.
3. A gravitációs hálózatok legkisebb (minimális) átmérőjét és lejtését az SNiP 2.04.03-85 vagy a táblázat szerint fogadják el. 5.1.
4. A tervezett áramlási sebesség kihagyása esetén a csövek megengedett tervezési feltöltése nem haladhatja meg a szabványos értéket, és az SNiP 2.04.03-85 szerint a táblázatban található. 5.2.
5. Az áramlási sebességek a csövekben egy adott tervezési áramlási sebesség mellett nem lehetnek kisebbek, mint a táblázatban az SNiP 2.04.03-85 szerint megadott minimális értékek.
6. A megengedett legnagyobb áramlási sebesség nemfémes csövek esetében 4 m/s, fémcsövek esetében 8 m/s.
5.1. táblázat
Minimális átmérők és lejtők
Megjegyzés: 1. Az indoklásra használható lejtők zárójelben vannak feltüntetve. 2. Lakott területen 300 m 3 /nap vízhozamig 150 mm átmérőjű csövek használata megengedett. 3. Ipari csatornázásnál megfelelő indoklással 150 mm-nél kisebb átmérőjű csövek alkalmazása megengedett.
5.2. táblázat
Maximális töltések és minimális sebességek
7. A szakaszon a mozgás sebessége nem lehet kisebb, mint az előző szakaszon vagy a legnagyobb sebesség az oldalsó csatlakozásokban. Csak a meredek domborzatról nyugodt vidékre átvezető szakaszokon megengedett a sebességcsökkentés.
8. Az azonos átmérőjű csővezetékek „a vízszintnek megfelelően” vannak összekötve (illesztve), a különböző „a csővonalak szerint”.
9. A csövek átmérőjét szakaszonként kell növelni, kivételek megengedettek, ha a terület lejtése meredeken növekszik.
10. A minimális mélységet két érték közül a nagyobbnak kell venni: h 1 = h pr – a, m,
h 2 = 0,7 + D, m,
ahol h pr egy adott terület szabványos talajfagyási mélysége, az SNiP 2.01.01-82 szerint elfogadott, m;
a – legfeljebb 500 mm átmérőjű csövek esetén elfogadott paraméter – 0,3 m, nagyobb átmérőjű csöveknél – 0,5 m;
D – csőátmérő, m.
A Mordvin Köztársaság szabványos fagymélysége 2,0 m.
h 1 = 2,0 – 0,3 = 1,7;
h2 = 0,7 + 0,2 = 0,9;
A minimális fektetési mélység ezen a területen 1,7 m.
A talajvíz átlagos mélysége 4,4 m.
12. A 9 - 10 l/s-nál kisebb áramlási sebességű területeket ajánlatos „nem tervezettnek” tekinteni, miközben a cső átmérője és lejtése megegyezik a minimummal, a sebesség és a töltés nem kerül kiszámításra.
Háztartási hálózat számítása
A 6. űrlap táblázatába beírom az egyes gravitációs szakaszok számításának eredményét. Először kitöltöm az oszlopokat a kiindulási adatokkal - 1., 2., 3., 10. és 11. oszlop (kiadások - az 5. űrlap utolsó oszlopából, a telek hossza és magassága - a város általános terve szerint). Ezután a hidraulikus számításokat szekvenciálisan minden szakaszra elvégezzük a következő sorrendben:
5.3. táblázat
| Telekszám | Hossz, m | Talajnyomok, m | |
| először | a végén | ||
| 1-2 | 10,16 | ||
| 2-3 | 19,96 | ||
| 3-4 | 25,9 | ||
| 4-5 | 32,84 | ||
| 6-7 | 2,0 | 162,5 | |
| 7-8 | 11,32 | 162,5 | |
| 8-9 | 11,32 | ||
| 9-14 | 14,19 | ||
| 12-13 | 4,9 | 162,5 | |
| 13-14 | 7,15 | ||
| 14-15 | 21,39 | 161,8 | |
| 10-15 | 7,96 | 161,8 | |
| 15-16 | 26,82 | 161,8 | 160,2 |
| 11-16 | 2,83 | 160,3 | 160,2 |
| 16-21 | 30,1 | 160,2 | |
| 21-26 | 36,82 | ||
| 20-25 | 8,21 | 163,5 | 162,5 |
| 28-25 | 6,36 | 162,5 | |
| 25-26 | 14,57 | 162,5 | |
| 26-27 | 45,82 | ||
| 27-34 | 82,74 | ||
| 30-29 | 7,38 | 162,7 | |
| 29-34 | 7,38 | ||
| 33-34 | 5,98 | 162,5 | |
| 34-35 | 97,77 | ||
| 35-36 | 97,77 | ||
| 36-37 | 111,01 | ||
| 37-38 | 163,93 | ||
| 38-40 | 166,58 | ||
| 19-18 | 5,98 | 163,5 | 163,3 |
| 18-24 | 12,48 | 163,3 | |
| 24-23 | 12,48 | 162,4 | |
| 17-22 | 21,88 | 162,5 | 162,5 |
| 22-23 | 28,06 | 162,5 | 162,4 |
| 23-31 | 50,49 | 162,4 | 161,4 |
| 32-31 | 5,18 | 162,3 | 161,4 |
| 31-39 | 53,71 | 161,4 | 160,5 |
| 39-40 | 53,71 | 160,5 | |
| 40-GNS | 215,12 |
1. Ha a szakasz emelkedőn van, akkor a h 1 szakasz elején lévő csővezeték mélységét egyenlőnek kell tekinteni a minimális h min értékkel, és a hozzávetőleges átmérőt az elfogadott hálózat- és vízelvezető rendszerhez tartozó minimummal. (5.1. táblázat). Ha egy telephelynek szomszédos felvízi szakaszai vannak, akkor a kezdeti mélységet hozzávetőlegesen egyenlőnek tekintjük a szakaszok végén lévő legnagyobb mélységgel.
2. Kiszámolom a csővezeték hozzávetőleges lejtését:
i o = (h min – h 1 + z 1 – z 2)/l, (5.1)
ahol z 1 és z 2 a talajfelszín jelei a szakasz elején és végén;
l a szakasz hossza.
Az eredmény negatív meredekség érték lehet.
3. Kiválasztom a szükséges D átmérőjű, h/D töltetű, v áramlási sebességű és i meredekségű csővezetéket az ismert számított áramlási sebességnek megfelelően. A csöveket A.A. Lukins táblázatai alapján választom ki. A válogatást a minimális átmérővel kezdem, fokozatosan haladva a nagyobbak felé. A lejtés nem lehet kisebb, mint a hozzávetőleges i 0 (és ha a cső átmérője egyenlő a minimummal, akkor nem lehet kisebb, mint a minimális lejtés – 5.1. táblázat). A töltet nem lehet több a megengedettnél (5.2. táblázat). A sebesség egyrészt nem lehet kisebb, mint a minimum (5.2. táblázat), másrészt nem lehet kisebb, mint a szomszédos szakaszok legnagyobb sebessége.
Ha egy szakaszon az áramlási sebesség 9-10 l/s alatt van, akkor a szakasz tervezetlennek tekinthető: az átmérőt és a lejtést minimálisnak veszem, de a feltöltést és a sebességet nem állítom be. A 4., 5., 6., 7., 8. és 9. oszlopot kitöltöm.
Az esést a következő képlettel számítom ki: ∆h=i·l, m
hol, én – lejtő,
l – a szakasz hossza, m.
A töltet méterben megegyezik a töltet törtszám és az átmérő szorzatával.
4. A kezdettel szomszédos összes szakasz közül kiválasztom a legnagyobb mélységű szakaszt, amely konjugált lesz. Ekkor elfogadom a tengelykapcsoló típusát (az áram- és az illesztési szakaszok csövek átmérőjétől függően). Ezután kiszámítom a mélységeket és a jelöléseket a szakasz elején, és a következő esetek lehetségesek:
a) Ha a ragozás „víz által”, akkor a szakasz elején lévő vízjel megegyezik a konjugált szakasz végén lévő vízjellel, azaz. A 13. oszlop értékeit átírom a 12. oszlopba. Ezután kiszámítom a szelvény elején lévő alsó magasságot, amely egyenlő a szakasz eleji talajmagassággal mínusz a szelvény eleji mélység, és kiírom az eredményt a 14. oszlopban.
b) Ha a ragozás „shelygs”, akkor kiszámolom az alsó jelet a szakasz elején: z d.beg. =z d.ellenállás +D tr.ellenállás - D tr.tek.
ahol, z d.ellenállás - alsó jelölés a szomszédos szakasz végén, m.
D tr.folyt. – a cső átmérője a szomszédos szakaszon, m.
D tr.tek. – a cső átmérője a jelenlegi szakaszon, m.
Ezt az értéket a 14. oszlopba írom, majd kiszámolom a szakasz elején lévő vízjelet, amely egyenlő a z d.beg szakasz elején lévő alsó jel összegével. és a mélységet a lelőhely elején, és írja le a 12. oszlopba.
c) Ha a telephelynek nincs csomópontja (azaz a szivattyútelep előtt vagy után), akkor a telephely elején lévő fenékmagasság egyenlő a telephely elején lévő talajfelszín és a szivattyútelep magasságának különbségével. mélység a lelőhely elején. A szakasz elején az előző esethez hasonlóan meghatározom a vízjelet, vagy ha a szakasz nincs kiszámolva, akkor egyenlőnek veszem az alsó jellel, és a 12. és 13. oszlopba kötőjeleket teszek.
Az első két esetben a szelvény elején lévő mélységet a következő képlet határozza meg: h 1 = z 1 - z 1d.
5. Kiszámolom a mélységet és a jelöléseket a szakasz végén:
A fenékmagasság egyenlő a szakasz eleji fenékmagasság és az esés közötti különbséggel,
A vízjel egyenlő a szakasz végén lévő alsó jel és a méterben kifejezett kitöltöttség összegével, vagy a szakasz eleji alsó jel és az esés különbségével,
A fektetési mélység megegyezik a vízfelszín és az aljzat magasságkülönbségével a szakasz végén.
Ha a fektetési mélység nagyobbnak bizonyul, mint egy adott talajtípusnál a maximális mélység (esetemben a maximális mélység 4,0 m), akkor a jelen szakasz elején regionális vagy helyi szivattyútelepet telepítek, a a szakasz elején a mélységet a minimummal egyenlőnek vesszük, és megismétlem a számítást a 3. ponttól kezdve (nem veszem figyelembe a szomszédos szakaszokon a sebességet).
A 13., 15. és 17. oszlopot töltöm ki. A 18. oszlopba felírhatja az interfész típusát, az interfész területét, a szivattyútelepek meglétét stb.
A gravitációs csatornahálózat hidraulikai számítását a 6. nyomtatványon mutatom be.
A vízelvezető hálózat hidraulikai számításának eredményei alapján elkészítem az egyik vízelvezető medence főkollektorának hosszanti profilját. A főkollektor hosszprofiljának megalkotása alatt azt értjük, hogy a terület keresztmetszetére a GNS-ig terjedő szakaszokban megrajzoljuk az útvonalát. A grafikus részben a főkollektor hosszprofilját mutatom be. Kerámia csöveket elfogadok, mivel a talajvíz agresszív a betonra.
| számú telek. | Fogyasztás, l/s | Hossz, m | Uk-lon | Csepp, m | Átmérő, mm | Sebesség, m/s | Töltő | Jelölések, m | Mélység | jegyzet | |||||||
| föld | víz | alsó | |||||||||||||||
| megoszt | m | először | a végén | először | a végén | először | a végén | először | a végén | ||||||||
| 1-2 | 10,16 | 0,005 | 1,3 | 0,68 | 0,49 | 0,10 | 158,4 | 157,1 | 158,3 | 1,7 | |||||||
| 2-3 | 19,96 | 0,004 | 1,32 | 0,74 | 0,55 | 0,14 | 157,09 | 155,77 | 156,95 | 155,63 | 3,05 | 4,37 | N.S. | ||||
| 3-4 | 25,9 | 0,003 | 0,39 | 0,73 | 0,50 | 0,15 | 158,45 | 158,06 | 158,3 | 157,91 | 1,7 | 2,09 | |||||
| 4-5 | 32,84 | 0,003 | 0,93 | 0,78 | 0,58 | 0,17 | 158,08 | 157,15 | 157,91 | 156,98 | 2,09 | 3,02 | |||||
| 6-7 | 2,0 | 0,007 | 1,05 | - | - | - | 162,5 | - | - | 161,3 | 160,25 | 1,7 | 2,25 | ||||
| 7-8 | 11,32 | 0,005 | 1,45 | 0,70 | 0,52 | 0,10 | 162,5 | 162,6 | 158,9 | 160,25 | 158,80 | 2,25 | 3,2 | ||||
| 8-9 | 11,32 | 0,005 | 0,55 | 0,70 | 0,52 | 0,10 | 158,9 | 158,35 | 158,8 | 158,25 | 3,2 | 3,75 | N.S. | ||||
| 9-14 | 14,19 | 0,005 | 1,4 | 0,74 | 0,60 | 0,12 | 160,42 | 159,02 | 160,30 | 158,9 | 1,7 | 4,1 | N.S. | ||||
| 12-13 | 4,9 | 0,007 | 1,89 | - | - | - | 162,5 | - | - | 160,8 | 158,91 | 1,7 | 4,09 | N.S. | |||
| 13-14 | 7,15 | 0,007 | 0,84 | - | - | - | - | - | 161,3 | 160,46 | 1,7 | 2,54 | |||||
| 14-15 | 21,39 | 0,004 | 1,12 | 0,75 | 0,57 | 0,14 | 161,8 | 161,44 | 160,32 | 161,3 | 160,18 | 1,7 | 1,62 | ||||
| 10-15 | 7,96 | 0,007 | 1,96 | - | - | - | 161,8 | - | - | 160,3 | 158,34 | 1,7 | 3,46 | ||||
| 15-16 | 26,82 | 0,003 | 0,24 | 0,75 | 0,52 | 0,16 | 161,8 | 160,2 | 158,4 | 158,16 | 158,24 | 3,56 | 2,2 | ||||
| 11-16 | 2,83 | 0,007 | 1,82 | - | - | - | 160,3 | 160,2 | - | - | 158,6 | 156,78 | 1,7 | 3,42 | |||
| 16-21 | 30,1 | 0,003 | 0,45 | 0,76 | 0,55 | 0,17 | 160,2 | 156,85 | 156,4 | 156,68 | 156,23 | 3,52 | 3,77 | ||||
| 21-26 | 36,82 | 0,003 | 1,65 | 0,76 | 0,51 | 0,18 | 156,36 | 154,71 | 156,18 | 154,53 | 3,82 | 5,47 | N.S. | ||||
| 20-25 | 8,21 | 0,007 | 2,52 | - | - | - | 163,5 | 162,5 | - | - | 160,8 | 158,28 | 1,7 | 4,22 | N.S. | ||
| 28-25 | 6,36 | 0,007 | 2,59 | - | - | - | 162,5 | - | - | 161,3 | 158,71 | 1,7 | 3,79 | ||||
| 25-26 | 14,57 | 0,004 | 1,16 | 0,69 | 0,46 | 0,12 | 162,5 | 160,92 | 159,76 | 160,8 | 159,64 | 1,7 | 0,36 | ||||
| 26-27 | 45,82 | 0,003 | 1,08 | 0,79 | 0,58 | 0,20 | 159,74 | 158,66 | 159,54 | 158,46 | 0,46 | 1,54 | |||||
| 27-34 | 82,74 | 0,002 | 0,76 | 0,84 | 0,60 | 0,27 | 158,63 | 157,87 | 158,36 | 157,6 | 1,64 | 2,4 | |||||
| 30-29 | 7,38 | 0,007 | 2,87 | - | - | - | 162,7 | - | - | 158,13 | 1,7 | 4,87 | N.S. | ||||
| 29-34 | 7,38 | 0,007 | 1,75 | - | - | - | - | - | 161,3 | 159,55 | 1,7 | 0,45 | |||||
| 33-34 | 5,98 | 0,007 | 2,59 | - | - | - | 162,5 | - | - | 160,8 | 158,21 | 1,7 | 1,79 | ||||
| 34-35 | 97,77 | 0,002 | 0,86 | 0,87 | 0,67 | 0,30 | 157,9 | 157,04 | 157,6 | 156,74 | 2,4 | 3,26 | |||||
| 35-36 | 97,77 | 0,002 | 0,5 | 0,87 | 0,67 | 0,30 | 157,04 | 156,54 | 156,74 | 156,24 | 3,26 | 3,76 | |||||
| 36-37 | 111,01 | 0,002 | 0,42 | 0,87 | 0,63 | 0,32 | 156,51 | 156,09 | 156,19 | 155,77 | 3,81 | 4,23 | N.S. | ||||
| 37-38 | 163,93 | 0,002 | 0,42 | 0,91 | 0,71 | 0,39 | 158,69 | 158,27 | 158,3 | 157,88 | 1,7 | 2,12 | |||||
| 38-40 | 166,58 | 0,002 | 0,46 | 0,91 | 0,72 | 0,40 | 158,28 | 157,82 | 157,88 | 157,42 | 2,12 | 2,58 | |||||
| 19-18 | 5,98 | 0,007 | 2,94 | - | - | - | 163,5 | 163,3 | - | - | 161,8 | 158,86 | 1,7 | 4,44 | N.S. | ||
| 18-24 | 12,48 | 0,005 | 1,3 | 0,71 | 0,55 | 0,11 | 163,3 | 161,71 | 160,41 | 161,6 | 160,3 | 1,7 | 2,7 | ||||
| 24-23 | 12,48 | 0,005 | 0,9 | 0,71 | 0,55 | 0,11 | 162,4 | 160,41 | 159,51 | 160,3 | 159,4 | 2,7 | |||||
| 17-22 | 21,88 | 0,004 | 0,48 | 0,75 | 0,58 | 0,15 | 162,5 | 162,5 | 160,95 | 160,47 | 160,8 | 160,32 | 1,7 | 2,18 | |||
| 22-23 | 28,06 | 0,003 | 0,69 | 0,75 | 0,53 | 0,16 | 162,5 | 162,4 | 160,43 | 159,74 | 160,27 | 159,58 | 2,23 | 2,82 | |||
| 23-31 | 50,49 | 0,003 | 0,9 | 0,82 | 0,62 | 0,22 | 162,4 | 161,4 | 159,65 | 158,75 | 159,43 | 158,53 | 2,97 | 2,87 | |||
| 32-31 | 5,18 | 0,007 | 2,17 | - | - | - | 162,3 | 161,4 | - | - | 160,6 | 158,43 | 1,7 | 2,97 | |||
| 31-39 | 53,71 | 0,003 | 0,9 | 0,83 | 0,65 | 0,23 | 161,4 | 160,5 | 158,61 | 157,71 | 158,38 | 157,48 | 3,02 | 3,02 | |||
| 39-40 | 53,71 | 0,003 | 0,36 | 0,83 | 0,65 | 0,23 | 160,5 | 157,71 | 157,35 | 157,48 | 157,12 | 3,02 | 2,88 | ||||
| 40-gns | 215,12 | 0,002 | 0,1 | 0,91 | 0,60 | 0,42 | 157,19 | 157,09 | 156,77 | 156,67 | 3,23 | 3,33 |
Ide illessze be a folyó keresztirányú profilját, amely a milliméterpapíron található
A szifon számítása.
A szifon hidraulikus számításánál és tervezésénél a következő feltételeket kell betartani:
Munkasorok száma – legalább kettő;
Az acélcsövek átmérője legalább 150 mm;
A szifon nyomvonalának merőlegesnek kell lennie a hajóútra;
Az oldalágak dőlésszöge a horizonthoz képest α - legfeljebb 20º;
A h szifon víz alatti részének fektetési mélysége legalább 0,5 m, a hajóúton belül pedig legalább 1 m;
A b vízelvezető vezetékek közötti szabad távolság 0,7-1,5 m legyen;
A csövek sebességének egyrészt legalább 1 m/s-nak kell lennie, másodszor pedig nem lehet kisebbnek, mint a tápelosztó-csőben (V in. ≥ V in.);
A bemeneti kamrában lévő vízjelet a szifonhoz közeledő legmélyebb kollektor vízjelének tekintjük;
A kimeneti kamrában lévő vízjel a szifon nyomásveszteségének mértékével alacsonyabb, mint a bemeneti kamrában lévő vízjel, azaz. z ki = zin. - ∆h.
A szifon tervezési és hidraulikus számítási eljárása:
1. Grafikonpapíron megrajzolom a folyó profilját azon a helyen, ahol a szifont lefektetik, azonos vízszintes és függőleges skálákon. Felvázolom a szifon ágait, és meghatározom a hosszát L.
2. A becsült áramlási sebességet a szifonban ugyanúgy meghatározom, mint a tervezési területek áramlási sebességét (azaz az 5. űrlapról veszem).
3. Elfogadom a tervezési sebességet a V d.-ben és a munkavonalak számát.
4. A Shevelev-táblázatok segítségével kiválasztom a csövek átmérőjét a sebesség és az áramlási sebesség szerint egy csőben, egyenlő a számított áramlási sebesség osztva a munkavonalak számával; Megtalálom a nyomásveszteséget a csövek egységnyi hosszában.
5. A szifon nyomásveszteségét összegként számítom ki:
ahol - a helyi ellenállás együtthatója a bemeneten = 0,563;
Sebesség a szifon kimeneténél, m/s;
- a nyomásveszteségek összege a szifon minden fordulatánál;
Forgatási szög, fok;
A lokális ellenállás együtthatója a fordulókönyökben (6.1. táblázat)
6.1. táblázat
Helyi ellenállási együtthatók a könyökben (400 mm átmérőig).
6. Ellenőrzöm, hogy a szifon vészüzeme során a teljes számított áramlás egy vezetéken átvezethető-e: az előzőleg megadott átmérőnél keresse meg a szifon sebesség- és nyomásveszteségét ∆h vészhelyzetben.
7. Figyelembe kell venni a következő egyenlőtlenséget: h 1 ≥ ∆h vészhelyzet. - ∆h,
ahol h 1 a földfelszín és a bemeneti kamrában lévő víz közötti távolság
Ha ez az arány nem teljesül, akkor növelje a vonalak átmérőjét, amíg a feltétel teljesül. Határozza meg az áramlási sebességet ennél az átmérőnél és a szifon normál üzemmódjában. Ha a sebesség kisebb, mint 1 m/s, akkor az egyik vonal elfogadásra kerül tartalékként.
8. A szifon kimeneti kamrájában a vízszintet kiszámítjuk.
Esetünkben a szifon 83 m hosszú, becsült áramlási sebessége 33,13 l/s. A szifonhoz egy 300 mm átmérőjű, 0,78 m/s áramlási sebességű kollektor (4-5) alkalmas, a szifon mögötti csővezetékben 0,84 m/s a sebesség. A dukernek két ága van, amelyek 10°-os szöget zárnak be az alsó és a felszálló ágban. A bejárati kamra vízszintje 157,15 m, a földfelszín és a víz távolsága 2,85 m.
2 működő szifon vezetéket fogadunk el. A Shevelev táblázata alapján 16,565 l/s áramlási sebességgel fogadunk 150 mm átmérőjű acélcsöveket, 0,84 m/s vízsebességet, 1 m-enkénti nyomásveszteséget – 0,0088 m-t.
Kiszámoljuk a nyomásveszteséget:
Hosszában: ∆h 1 =0,0088*83=0,7304 m.
A bejáratnál: ∆h 2 =0,563*(0,84) 2 /19,61=0,020 m.
A kimeneten: ∆h 3 =(0,84 -0,84) 2 /19,61=0 m.
4 fordulatnál: ∆h 4 =4*(10/90)*0,126*(0,84) 2 /19,61=0,002 m.
Általános: ∆h=0,7304 +0,020 +0 +0,002 =0,7524 m.
A szifon működését vészüzemben ellenőrizzük: 33,13 l/s áramlási sebességnél és 150 mm csőátmérőnél. A sebességet 1,68 m/s-nak, az egységnyi nyomásveszteséget 0,033-nak találjuk. Újraszámoljuk a nyomásveszteséget:
Hossz: ∆h 1 =0,033*83=2,739 m.
A bejáratnál: ∆h 2 =0,563*(1,68) 2 /19,61=0,081 m.
A kimeneten: ∆h 3 = (0,84-1,68) 2 /19,61 = 0,036 m.
4 fordulatnál: ∆h 4 =4*(10/90)*0,126*(1,68) 2 /19,61=0,008 m.
Általános: ∆h vészhelyzet = 2,739 +0,081 +0,036 +0,008 =2,864 m.
Ellenőrizzük az állapotot: 2,85 ≥ (2,864-0,7524 =2,1116 m). A feltétel teljesül. A csővezeték áramlási szivárgását normál üzemi körülmények között ellenőrzöm: 33,13 m/s áramlási sebességnél és 150 mm átmérőnél. sebessége 1,68 m/s lesz. Mivel a kapott sebesség több mint 1 m/s, mindkét vonalat működőnek elfogadom.
Kiszámoljuk a vízjelet a szifon kimeneténél:
z ki = zin. - ∆h= 157,15 - 2,864=154,29 m.
Következtetés.
A kurzusprojekt kivitelezése során a kiinduló adatok alapján kiszámítottuk a város vízelvezető hálózatát, amelyet a számítás és a magyarázó jegyzet tartalmaz, és a számítások alapján grafikus részt készítettünk.
Ebben a kurzusprojektben egy 35 351 lakosú Mordvin Köztársaságban található település vízelvezető hálózatát tervezték meg.
Kijelölve ehhez ennek a régiónak félig elkülönített vízelvezető rendszer, mivel a 95%-os ellátás vízhozama 2,21 m 3 /s, ami kevesebb, mint 5 m 3 /s. Ezen a településen is központosított vízelvezető rendszert választottunk, mivel a lélekszám nem éri el az 500 ezer főt. és keresztezett séma, mert a főkollektor lefektetését a létesítmény területének alsó széle mentén, a vízcsatorna mentén tervezzük.
A külső csatornahálózat kialakítása a teljes szennyvízhozam alapján történik. Kiszámításához vízelvezetési szabványokat használnak.
A háztartási szennyvíz elvezetésének normája az ilyen víz átlagos napi hagyományos mennyisége, amely a csatornázásra kötelezett létesítmény egy lakójára esik. A normát literben mérik.
A technológiai szennyvíz esetében ezt a mennyiséget egy egységre vonatkoztatva számítják ki víz felhasználásával a folyamatábra szerint.
Lakóingatlanok esetében a vízelvezetési szabványokat általában a vízfogyasztási előírásokkal azonosítják. Ez annak köszönhető, hogy a háztartási szennyvíz alapvetően használt csapvíz, amely a háztartási felhasználás során szennyezett. A lakossági vízellátó hálózatba nem juthat be minden víz a háztartási csatornahálózatba. Ez az a térfogat, amelyet a műszaki berendezések mosására és hűtésére használnak, útfelszín, zöldfelületek öntözése, szökőkutak etetése stb. Ennek figyelembevételével a vízelvezetés mértékét ezzel a részaránnyal kell csökkenteni.
A vízelvezetési szabványokat az SNiP P-G.1-70 szabályozza. Értékük a helyi éghajlati viszonyoktól és másoktól függ: belső vízellátás, csatorna, központi melegvíz-ellátás, fürdővízmelegítők stb. megléte vagy hiánya.
A vízfogyasztás nemcsak az évszaktól, hanem a napszaktól is függ. A vízelvezetésnek is ugyanabban a rendszerben kell változnia. A szennyvíz csatornába történő áramlásának óránkénti egyenetlensége a teljes térfogatától függ. Minél nagyobb a teljes fogyasztás, annál kevésbé érezhető ez az egyenetlenség.
A csatornarendszer tervezésekor nem csak az elvezethető szennyvíz szabványos és teljes mennyiségéből kell kiindulni. Fontos figyelembe venni a napi vízelvezetési rendszer ingadozásait. A rendszernek meg kell birkóznia csúcsidőben a szennyvízelvezetéssel. Ez vonatkozik minden paraméterére, például a székletszivattyúk teljesítményére is. A maximális áramlási sebesség kiszámításához megfelelő korrekciókat használnak - a vízelvezetés egyenetlenségének együtthatóit.
A vízelvezetés egyenetlenségeit legfeljebb egy órán keresztül kell kiszámítani, csak olyan objektumok esetében, amelyeknél nagy az egyenetlenség valószínűsége. Más esetekben az esetleges óránkénti egyenetlenségeket a korábban elfogadott készletben vesszük figyelembe a csövek térfogatában. A csővezetékszakaszok hidraulikai számításai során előzetesen részleges kitöltést feltételezünk.
A vízelvezetés napi egyenetlenségének kcyt együtthatója a napi maximális szennyvízhozam Q max.day és a napi átlagos vízhozam Q avg.day hányadosa az évre vonatkozóan:
k nap = Q max.nap / Q átlagos nap
A vízelvezetés óránkénti egyenetlenségi együtthatóját hasonlóan határozzuk meg:
k óra = Q max.óra / Q átlagos óra
Itt Q max.óra és Q átlagos óra a maximális és átlagos óraköltség. A Q átlagos óra kiszámítása a napi fogyasztás alapján történik (ezt el kell osztani 24-gyel).
Ezeket az együtthatókat megszorozva számítjuk ki az általános egyenetlenségi ktot együtthatót: vízelvezetés
k összesen = k nap k óra
Az általános együtthatók az átlagos költségektől függenek, és a megfelelő táblázatokban vannak megadva a tervezők számára.
Ennek az együtthatónak az átlagos áramlási sebesség olyan értékeire való kiszámításához, amelyek nem szerepelnek a táblázatokban, a legközelebbi adatok alapján interpolációt alkalmazunk. Az N. F. Fedorov professzor által javasolt képletet használják:
ktot = 2,69 / (q átl.)0,121.
A qср érték a szennyvíz áramlási sebessége 1 másodpercben (átlagos másodperc) literben.
A képlet átlagos második áramlási sebességre érvényes 1250 literig. A középületek vízelvezetésének napi egyenetlenségének együtthatóját egynek vesszük.
A technológiai szennyvíz óránkénti egyenetlenségi együtthatója erősen függ a termelési körülményektől és nagyon változatos.
3. VÍZELVEZETÉSI RENDSZEREK TERVEZÉSÉNEK ÉS SZÁMÍTÁSÁNAK ALAPJAI
A vízelvezető rendszerek telephelyen kívüli, utcai, tömbön belüli és belső (épületen belüli) rendszerekre oszthatók.
A telephelyen kívüli vízelvezető rendszer kollektorokból és szerkezetekkel, szivattyútelepekből, tisztítóberendezésekből és víztestekbe történő szennyvízkibocsátásokból áll.
A csővezetékek tervezésekor a fém- és öntöttvas csövek használatának minimalizálásával, nyomás alatti vasbeton, polietilén, azbesztcement csövekre történő cserével, valamint a belső és külső felületek védelmével csökkenteni kell fémfogyasztásukat. acél csövek a korróziótól. A tisztítóberendezéseket és a szivattyútelepeket lehetőség szerint szabványos termékekből tervezik. A szerkezetek méreteit 3 m többszörösen, 0,6 m magasságban kell használni A gyakorlatban a kapacitív szerkezetek tervezése előregyártott és monolitikus: az alja monolit; falak, oszlopok - előregyártott. Vannak "Egységes előregyártott vasbeton szerkezetek vízellátó és csatornaszerkezetekhez."
A vízelvezető rendszerek tervezésének megkezdése előtt mérnöki felméréseket kell végezni, amelyek topográfiai, hidrológiai, geológiai és hidrogeológiai részekre oszlanak. Topográfiai– helyszín felmérés, építkezés, gyűjtő. GeológiaiÉs hidrogeológiai felmérések határozzák meg a vízvezetékek és vízgyűjtők nyomvonalainak, építési helyszíneinek földtani szerkezetét; a talajok fizikai és mechanikai tulajdonságai; talajvízszint helyzete; tájékoztatást ad a talaj és a talajvíz agresszivitásával kapcsolatban fémmel és betonnal; meghatározza a terület szeizmikusságát és a földcsuszamlás jelenségeit. A kutatás minősége a kutatás minőségétől és teljességétől függ. tervezési munkaés a szerkezetek további működtetése.
Ezért mérnöki felmérések különös figyelmet fordítanak.
A kutatás terepi, laboratóriumi és asztali munkából áll. Ezek végrehajtására expedíciókat és partikat hoznak létre.
A vízelvezető hálózatok tervezésekor számításokat kell végezni nagy mennyiség különböző üzemi feltételekkel rendelkező csővezetékek egyes szakaszai. Ezért a gravitációs csővezetékek kiszámításához különféle táblázatokat használnak: táblázatok a csatornahálózatok és szifonok hidraulikus kiszámításához N. N. Pavlovsky akadémikus, A. A. Lukins képlete szerint. és Lukinykh N.A. és táblázatok Fedorov N.F. és Volkova L.E. – Csatornahálózatok hidraulikus számítása. A Lukin táblák a Chezy és Pavlovsky képletekkel, a Fedorov táblák pedig a Darcy és az állandó áramlási képletekkel vannak összeállítva. Ezek a táblázatok a szennyvíz áramlási sebességét és sebességét mutatják különböző csővezeték-töltéseknél a mérnöki gyakorlatban lehetséges minden csőátmérő és lejtés esetén.
Ezért a vízelvezető hálózatok tervezésekor először meg kell határozni a szennyvíz áramlási sebességét. A csővezetékek lejtését a földfelszín lejtésének figyelembevételével veszik figyelembe, a táblázatok szerinti csővezetékek számítása pedig a csővezeték-átmérők kiválasztásához vezet, amelyek biztosítják a töltés során a számított áramlási sebesség áthaladását és a követelményeknek megfelelő sebességet. az asztalról. 16 .
Így a vízelvezető rendszerek tervezéséhez a következő kezdeti adatokra van szükség:
^ 3.1. Szennyvíz áramlás
A vízelvezető hálózat és műtárgyak számítása a becsült költségek mellett történik.
Alatt becsült áramlási sebesség A szennyvíz az építményekbe befolyó lehető legnagyobb áramlási sebességet jelenti, és ez függ a település fajlagos vízelvezetésétől, egyenetlenségi együtthatójától, beépítési sűrűségétől és területétől.
^ Háztartási szennyvíz specifikus elvezetése a városból - ez az átlagos napi szennyvízhozam l/nap-ban, egy személytől elvezetve a vízelvezető rendszer segítségével. A fajlagos vízelvezetés az épületek fejlesztési fokától függ, pl. az épületek felszereltségi foka egészségügyi létesítményekkel (hideg- és melegvízellátás, fürdők stb.).
Minél magasabb a javulás mértéke, annál nagyobb a fajlagos vízelhelyezés. Ezen túlmenően a konkrét vízelvonás is attól függ éghajlati viszonyok: a déli, melegebb éghajlatú vidékeken magasabb, mint az északikon.
Jellemzően a fajlagos vízelvonás majdnem megegyezik a fajlagos vízfogyasztással a táblázat szerint. 1 . A fajlagos vízelvonást a táblázat tartalmazza. 3.1.
3.1. táblázat – Háztartási szennyvíz fajlagos elvezetése a városból
Az egy főre jutó fajlagos vízelvezetés nem csak a lakóépületekből származó szennyvíz mennyiségét veszi figyelembe, hanem a közcélú létesítményekből (fürdők, mosodák, kórházak, iskolák stb.) érkező háztartási szennyvíz mennyiségét is.
A rafting rendszerrel nem felszerelt területeken a fajlagos vízhozam 25 l/nap. lakosonként. Eső és hóolvadás idején a csapadék- és olvadékvíz rendezetlen áramlása a csatornahálózatba. Ezért a vízelvezető hálózatba belépő szennyvíz további áramlását a képlet segítségével kell meghatározni
(3.1)
ahol L a vízelvezető hálózat hossza, km;
-
az üledék maximális napi mennyisége mm-ben, amelyet az SNiP 2.01.01-82 szerint határoznak meg.
A gravitációs csővezetékek ellenőrző számítását a megnövekedett áramlási sebességek áthaladására 0,95 töltési magasság mellett kell elvégezni.
^ 3.2. Egyenetlenségi együtthatók
Mivel a szennyvíz beáramlása a csatornahálózatba naponta és óránként ingadozik, ezért ennek az ingadozásnak fontos jellemzője az egyenetlenségi együttható, amely a lehető legmagasabb költségek meghatározására szolgál, pl. számított.
1) ^ Lakott területekre
Napi egyenetlenségi együttható
:
 , | (3.2) |
, 
- évi maximális és átlagos napi vízhozam, m 3 /nap. A napi egyenetlenségi együttható csak a városból származó háztartási szennyvíz ingadozásának becslésére szolgál. A helyi viszonyoktól függően 1,1-1,3.
Óránkénti egyenetlenségi együttható
:
A (3.1) és (3.2) függőségek figyelembevételével a teljes egyenetlenségi együttható a következő lesz:
  , | (3.5) |
– átlagos napi fogyasztás átlagos vízelvezetés mellett. Ezért a teljes egyenetlenségi együttható a maximális vízelvonás melletti maximális óránkénti beáramlás és az átlagos vízelvonás melletti átlagos óránkénti beáramlás aránya. Ezenkívül az átlagos áramlási sebesség növekedésével a maximális egyenetlenségi együttható csökken, a minimális pedig nő.
Általános minimális egyenetlenségi tényező:
 , | (3.6) |
– minimális óránkénti térfogatáram naponta minimális vízelvezetés mellett, m 3 /h. 4.2 táblázat – A háztartási szennyvíz beáramlásának általános egyenlőtlenségi együtthatói a városban
| Általános egyenetlenségi együttható | Átlagos szennyvízhozam, l/s |
||||||||
| 5 | 10 | 20 | 50 | 100 | 300 | 500 | 1000 | > 5000 |
|
 | 2,5 | 2,1 | 1,9 | 1,7 | 1,6 | 1,55 | 1,5 | 1,47 | 1,44 |
 | 0,38 | 0,45 | 0,5 | 0,55 | 0,59 | 0,62 | 0,66 | 0,69 | 0,71 |
Az ipari vállalkozások területéről a nap folyamán a szennyvíz áramlásának egyenetlenségeit az óránkénti egyenetlenségi együttható segítségével veszik figyelembe - 
; koncepciója napi arány ebben az esetben nincs egyenetlenség (úgy véljük, hogy a vállalkozásnak az év minden napján egyenletesen kell működnie).
Az ipari szennyvíz áramlásának óránkénti egyenetlenségei együttható értékét a gyártástechnológusoktól kell beszerezni.
Az ipari vállalkozások területéről származó háztartási szennyvíz áramlásának óránkénti egyenetlenségi együttható értéke az adott vízelvezetéstől függ n(l/cm 1 főre), a műhely típusa és ez:
Nál nél n= 45 l/cm 1 főre. (forró bolt) – = 2,5;
Nál nél n= 25 l/cm 1 főre. (hűtőműhely) – = 3,0.
^ 3.3. Háztartási és ipari szennyvíz fogyasztásának meghatározása
3.3.1. Lakossági szennyvíz fogyasztás
Átlagos napi fogyasztás
, m 3 /nap
Becsült áramlás
, l/s
| , | (3.9) |
, Ember; R– népsűrűség, fő/ha;
F– lakóterületek területe, hektár;
– fajlagos vízelvezetés, l/nap. lakosonként;
– a szennyvízbeáramlás egyenetlenségének általános maximális együtthatója.
A csatornahálózatokba történő szennyvíz beáramlások számításának egyszerűsítésére a mérnöki gyakorlatban az „áramlási modul” ill. leeresztő modul.
A lefolyási modult lakóterületekre határozzák meg (minden kerületre vagy tömbre, ahol eltérő népsűrűség és meghatározott vízelvezetési szabványok vannak). Lefolyó modul
– képlettel meghatározott szennyvízfogyasztás lakóterület egységnyi területére
Ha a lefolyási modult megszorozzuk a blokk megfelelő területével, megkapjuk az átlagos szennyvíz beáramlást ebből a blokkból, l/s:
Ahol N 1 , N 2 – a hideg és meleg üzletekben dolgozók száma naponta;
25 és 45 – háztartási szennyvíz fajlagos elvezetése l/cm-ben. 1 dolgozónként, hideg és meleg üzletekben.
Becsült áramlás
, l/s
 , | (3.13) |
NAK NEK 1 , NAK NEK 2 – a vízelvezetés óránkénti egyenetlenségének együtthatója 3, illetve 2,5 fajlagos vízelvezetés mellett 25, illetve 45 l/műszak/munkás;
T – a műszak időtartama órákban.
^ 3.3.3. Zuhanyzó szennyvíz áramlása
A zuhanynak 45 percig kell folynia.
Maximális fogyasztás műszakonként,
m 3 /cm
Ahol 
– egy zuhanyhálón átáramló víz óránként 500 liter;
– a zuhanyhálók száma a maximális műszak alatt zuhanyozó dolgozók számától függ. Az egy zuhanyhálóval kiszolgált személyek számát a táblázat szerint vesszük. 6 a gyártási folyamatok egészségügyi jellemzőitől függően.
4.3 táblázat - Egy zuhanyhálóval kiszolgált személyek száma
^ 3.3.4. Ipari szennyvíz fogyasztás
Átlagos napi szennyvízhozam innen technológiai folyamatok
, m 3 /nap
Ahol MÉs M 1 – a napi, illetve maximális műszakonkénti teljesítményegységek száma;
– fajlagos vízelhelyezés, m3, termelési egységenként;
NAK NEK 1 – az ipari szennyvízkibocsátás óránkénti egyenetlenségének együtthatója.
táblázatban szereplő számított adatokból. 7.2 megállapítást nyert, hogy az anyag- és nyersanyagellátás egyenetlenségi együtthatója 3,29 (egyenetlenség = 236,108/21,800-=U10,83-==+ 3,29). Az egyenetlenségi együttható azt mutatja, hogy az alapanyagok és anyagok szállítása a terv megsértésével és havonta 3,3%-kal tért el a tervezett feltételektől.
A gázvezetékeken a csővezeték üzemmódjának ingadozásait a gázellátási egyenetlenségi együttható segítségével veszik figyelembe
gázfogyasztás Cu (RUB/1000 m-ben) UGS kapacitással, millió m1 Eu IB RUB/1000 m") UGS kapacitással, millió m
Gázfogyasztási egyenetlenségi együttható Tárolókapacitás, millió m3 Tárolókapacitás, millió m1
A szállítások ritmusának felmérésére a következő mutatókat használják: ritmusegyüttható, aritmiaszám, szórás, ellátási egyenetlenségi együttható, variációs együttható.
Az egyenetlen anyagellátás együtthatóját a képlet segítségével számítjuk ki
Ezen túlmenően, az átrakóhelyek szükséges kapacitásának meghatározása meglévő módszerekkel csak átlagos vagy maximális havi átrakodási mennyiségek alapján történhet, figyelembe véve az egyenetlenségi együtthatót.
Ebből következően a számításoknál alkalmazott egyenetlenségi együtthatók legfőbb hátránya, hogy nem veszik figyelembe a kőolajtermékek átrakodásának (időbeli és mennyiségi) egyenetlenségeit.
Mivel az átrakodási pontok tartályparkjának szükséges térfogatára vonatkozó számítások, amelyeket az egyenetlenségi együttható figyelembevételével kapunk, nem adnak megbízható, még kevésbé optimális megoldást, nyilvánvalóvá válik, hogy más alapvető alapot kell választani.
Az olajellátás egyenetlenségi együtthatójának számítási algoritmusát blokkdiagram formájában mutatjuk be (14. ábra). A blokkdiagram magyarázatához bevezetjük a t jelölést - az Y visszamenőleges időszak évei - az r-edik olajraktár kőolajtermék-szállításának volumene a visszamenőleges időszak a. évének th hónapjában - a kőolaj értékesítés volumene termékek az r-edik olajraktárban in hónap A visszamenőleges időszak t-éve Kr - egyenlőtlen együttható
13. blokk - az egyenetlenségi együtthatók számított értékeinek kinyomtatása minden olajraktárra a visszamenőleges időszak éveire. A kimeneti információ megjelenítési formája hasonló a táblázatban megadott formához. 24.
A kőolajtermékek kőolajtárolókban történő feldolgozásának csökkentett költségeinek meghatározásakor figyelembe kell venni a tárgyi eszközök mozgását, leírását, helyreállítását. Ezen túlmenően, a tervezési időszak minden egyes ellenőrző évében külön kell figyelembe venni a rekonstrukciós és bővítési célú létesítmények fejlesztésére fordított tőkebefektetéseket. Az első tervezési időszak összes tőkebefektetése az első kontrollévre, a második időszak tőkebefektetése pedig a második kontrollévre eredményszemléletű. Az adott költségek meghatározásakor figyelembe kell venni a lehető legnagyobb áteresztőképességnek megfelelő minimális feldolgozási költséget is. A minimális költséget minden egyes tartályparkra vonatkozó tanulmány alapján kell meghatározni, amely a jelenlegi költségek szintjének a fő termelési tényezőktől, azaz a szolgáltatási területen a kőolajtermékek iránti kereslettől (értékesítési volumen), a meglévő állóeszközök költségétől függ. , a tartálypark egyenetlen ellátásának együtthatója és az időtényező. A csökkentett költségek meghatározásakor, figyelembe véve a projektek által biztosított meglévő olajtároló létesítmények bővítését, a költségeknek a kőolajtermékek értékesítési volumenétől függő hányadát kell figyelembe venni. A tartályparkok kategóriájától, a kőolajtermékek értékesítésének volumenétől és a szállítási szolgáltatások jellemzőitől függően széles tartományban változhat, ennek figyelembevételével a függő költségek arányát tartályparkonként külön-külön kell meghatározni a tartályparkok tanulmányozása alapján. ennek a mutatónak a viselkedése hosszú visszamenőleges időszakban.
táblázatban megadva. A 7.1. pont alapján az adatok azt mutatják, hogy a vizsgált időszakban az anyag- és műszaki ellátási terv nem teljesült, az anyag- és nyersanyagellátás egyenetlenül történt. Az ellátások egyenetlenségének mértékének mérésére a szórási mutatót (egyenetlenségi együtthatót) használjuk annak mutatójaként, hogy a vizsgált objektum átlagos szintjéhez képest mekkora ingadozást mutat az érték vagy egyéb jellemző. Tekintsük ennek a mutatónak a kiszámításának eljárását a példán keresztül
M201. Az olajraktárak olajellátásának egyenetlenségi együtthatójának kiszámítása
Olajraktár Év Megfigyelési szám Tőketermelékenység Költség 2, dörzsöl/t Munkatermelékenység X, Tartálytérfogat X4, t Egyenetlen olajellátás együtthatója Kőolajtermékek értékesítési volumene X t
2. blokk - az olajellátási egyenetlenségi együttható munkatömbjének kialakítása az M201 modul segítségével.
M201 MODUL. AZ OLAJTARTÁLY EGYENLETLENSÉGÉNEK KISZÁMÍTÁSA
/0 blokk - a körzeti olajtelepen az olajellátás egyenetlenségi együtthatójának számítása a visszamenőleges időszak éveire bontva. A B2111 tömb létrehozása.
Az olajraktárak olajellátásának egyenetlenségi együtthatójának tömbje a visszamenőleges időszakra a B2111 tömb.
11. blokk - a gazdasági mutatók (költség, tőketermelékenység és munkatermelékenység) objektív termelési tényezőktől (fuvarforgalom, tárgyi eszközök pótlási költsége, egyenetlenségi együttható) és időtől való függésének előrejelzési modelljeinek felépítése az r-edik olajraktár számára tényező t. Az előrejelzési modell a gazdasági mutatók objektív termelési tényezőktől való függése alapján épül fel egy retrospektív időszakra az M108 modul segítségével.
Az áteresztőképesség növelésére szolgáló tartalékok második módon történő meghatározásakor a többdimenziós osztályozás, valamint a korrelációs és regressziós elemzés módszereivel kísérletet tesznek arra, hogy megállapítsák az olajellátás fő objektív tényezőinek hatását az olajraktárak tevékenységének gazdasági mutatóira. valamint az olajellátás tervezésére használható mutatószámok közgazdasági és statisztikai modelljei kidolgozása. Ugyanakkor tanulmányozzák a tőketermelékenység (x) függőségét olyan tényezőktől, mint a kőolajtermékek értékesítésének volumene (xv), az olajellátás egyenetlenségi együtthatója (x5) és a tározókapacitás volumene (x4). . Kezdetben az olajraktárak többdimenziós osztályozását objektív termelési tényezők szerint végzik. Aztán minden osztályban megépül
